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  1. 微织构自润滑刀具切削温度的试验研究

  2. 微织构自润滑刀具切削温度的试验研究,吴泽,邓建新,结合微织构润滑理念和激光微造型技术,设计和制备了微织构自润滑刀具MTR-1和MTR-3,并与传统硬质合金刀具MT0进行了干切削45#淬火钢的�
  3. 所属分类:其它

    • 发布日期:2020-02-19
    • 文件大小:696320
    • 提供者:weixin_38548704
  1. 31CrMoV6表面激光淬火工艺及性能研究

  2. 对典型材料31CrMoV6钢,选取不同的工艺参数进行表面激光淬火,取样后进行金相组织照片采集、淬火层层深及显微硬度检测分析,并对试验结果进行对比分析,结果表明:淬火层为均匀细小、致密无缺陷的组织,激光淬火处理后材料表面硬度可提高2~2.5倍,淬硬层深度可达0.83mm,且最大硬度不是在工件表面,而是在距表面0.2~0.4mm处。
  3. 所属分类:其它

    • 发布日期:2020-06-02
    • 文件大小:701440
    • 提供者:weixin_38714637
  1. 38CrMoAlA钢激光淬火+氮化复合处理

  2. 对38CrMoAlA钢分别经激光淬火、气体氮化、氮化-激光淬火复合处理及激光淬火-氮化复合处理的硬化层深度及其表面硬度分布进行了比较分析。结果表明,试验条件下,激光淬火-氮化复合处理与氮化处理相比,表层硬度可提高100Hv左右,硬化层深度有少许增加;在氮化-激光淬火复合处理中,激光淬火可使预先氮化处理的硬化层深度有大幅度的提高,表层硬度有所下降;氮化-激光淬火复合处理比激光淬火的表面硬度高,硬化层深度较浅。
  3. 所属分类:其它

    • 发布日期:2021-03-05
    • 文件大小:583680
    • 提供者:weixin_38502428
  1. 激光在圆柱形工件上产生的热场和激光淬火模拟

  2. 运用差分法建立了圆柱体表面激光产生热场的计算, 对不同的激光分布进行了模拟研究,给出了不同尺寸 圆柱形物体的热场模拟,结果表明, 激光在圆柱体、管状物体上产生的热场与激光分布形式、圆柱体半径大小有关, 在圆柱体半径较小(或管状物半径较小、壁厚较薄)时,激光热处理的自冷却条件不成立。在模拟的同时,用相关尺寸的圆柱形和圆管形试样进行了热处理研究, 试验结果和模拟结果进行了比较,充分肯定了模拟结果的正确性。同时,从模拟结果和实验结果的误差分布可以看出,激光热处理时,如果吸收层的不稳定会带来模拟和试验控
  3. 所属分类:其它

    • 发布日期:2021-02-25
    • 文件大小:1048576
    • 提供者:weixin_38689976
  1. 激光淬火的试验

  2. 目前,设在巴特尔(Battelle)的哥伦布实验室正在研究用高功率二氧化碳激光器保护钢和铸铁免遭疲劳及磨损。在流水生产线上,二氧化碳激光器能用于改进部件表面,使其更硬、更耐磨,或具备能抑制疲劳与磨损的其他性能,且这种激光器使用成本合理。接受表面检验的材料将包括铸铁、低锈钢、工具钢、高强度低合金钢和不锈钢。
  3. 所属分类:其它

    • 发布日期:2021-02-25
    • 文件大小:1048576
    • 提供者:weixin_38622427
  1. 激光淬火温度场及材料性能的数值模拟

  2. 从相变理论和热弹塑性理论出发,并结合激光淬火实验资料,建立了考虑相变过程、温度场和变物性系数的非线性耦合热传导方程;建立了相变组织与材料性能的数值计算模型。然后用有限元法进行了温度场、相变组织分布、材料性能的数值模拟。通过计算与试验结果的比较,计算结果令人满意。在获得激光淬火最佳工艺参数、预测材料性能方面有一定的实际应用价值和理论研究价值。
  3. 所属分类:其它

    • 发布日期:2021-02-11
    • 文件大小:1048576
    • 提供者:weixin_38608693
  1. 35CrMoA钢激光淬火渗氮复合处理微观组织与性能

  2. 对35CrMoA钢进行激光淬火渗氮复合处理,采用光学显微镜(OM)、X射线衍射仪(XRD)、透射电镜(TEM)、显微硬度计及磨擦磨损试验研究了激光淬火/渗氮层的显微组织、硬度及耐磨性能,并与气体渗氮层对比。结果表明,两种渗氮层均由ε相,相,Cr2N相及Fe3C组成。激光淬火/渗氮白亮层中ε-Fe3N含量较高,而脆硬的ζ-Fe2N相及Fe2O3含量较低,且Cr2N颗粒细小。扩散层中-Fe4N中存在超点阵结构,Fe原子和N原子在相中有序排列,相和α-Fe相存在一定的位向关系,二者的共格性和相容性优良
  3. 所属分类:其它

    • 发布日期:2021-02-10
    • 文件大小:4194304
    • 提供者:weixin_38716519
  1. 热处理和激光冲击对2Cr13马氏体不锈钢冲击韧性的影响

  2. 采用冲击试验机、X射线应力检测仪、光学显微镜(OM)和扫描电子显微镜(SEM)等仪器观察和分析了2Cr13不锈钢在920 ℃~970 ℃温度下淬火、700 ℃回火与激光冲击(LSP)复合处理后的冲击韧性、残余应力、金相组织和断口形貌。结果表明,随着淬火温度的升高,2Cr13钢的冲击韧性为先增加后减少;尤其是在淬火温度为940 ℃、回火700 ℃热处理后,LSP强化得到的冲击韧性最高。在这种条件下,其残余压应力相比其他热处理的残余应力要稍高,冲击断口断裂为准解理与韧窝的混合型断裂。
  3. 所属分类:其它

    • 发布日期:2021-02-09
    • 文件大小:2097152
    • 提供者:weixin_38569722
  1. 激光淬火对40CrNiMo高强度钢疲劳性能与断口形貌的影响

  2. 用CO2激光对40CrNiMo高强度钢表面进行淬火强化处理,进行了拉拉疲劳对比试验,采用Locati法求出激光淬火前后试样的疲劳极限。通过电子扫描显微镜观察了疲劳断口形貌,分析了激光淬火对40CrNiMo疲劳强度的影响机理。结果表明,激光淬火后试样表面形成强化层、马氏体和残余压应力,使40CrNiMo疲劳强度明显增加,由调质处理时的626 MPa提高到715 MPa,疲劳强度提高了14.2%。调质处理试样疲劳裂纹源萌生在试样表层,而激光淬火后试样疲劳裂纹源萌生于试样次表层,其扩展至断裂的过程较为
  3. 所属分类:其它

    • 发布日期:2021-02-08
    • 文件大小:7340032
    • 提供者:weixin_38717031
  1. Vague集在Cr12MoV钢激光淬火工艺优化中的应用

  2. 提出了正交试验和Vague集相结合的Cr12MoV工具钢工艺参数优化方法。以激光功率、扫描速度、搭接率、黑漆涂层厚度为优化工艺参数, 以淬火后材料表面硬度、淬层深度、淬层相对磨损量和腐蚀速度为综合工艺优化目标。首先进行了正交试验获得数据样本, 然后借助Vague集理论对数据进行分析处理实现对工艺参数的优化。先进行单工艺目标优化, 再通过单工艺目标权重求和进行综合工艺目标优化, 将多目标优化问题转化为单目标优化问题。优化结果为: 激光功率1400 kW、扫描速度15 mm/s、搭接率40%、涂层厚
  3. 所属分类:其它

    • 发布日期:2021-02-07
    • 文件大小:1048576
    • 提供者:weixin_38555350
  1. 激光冲击强化对齿轮接触疲劳的影响

  2. 用吉瓦每平方厘米量级的强激光对渗碳淬火的齿轮进行了激光冲击强化试验,对冲击处理后疲劳齿轮的综合误差进行了测量,用X射线衍射(XRD)的方法测试了残余应力和组织含量的变化,并进行了齿轮的磨损试验。结果表明,激光冲击对齿轮的精度影响较小;在齿廓的表层存在较大的残余压应力,法向残余压应力至少增加了107%,齿向的残余应力至少增加了85%;激光冲击处理使残余奥氏体的含量减小;经过磨损对比试验,未经过激光冲击强化齿面点蚀的面积是强化后齿轮的2.1倍,激光冲击能使齿轮接触疲劳寿命得到延长。
  3. 所属分类:其它

    • 发布日期:2021-02-05
    • 文件大小:1048576
    • 提供者:weixin_38654855
  1. DP1000高强钢激光焊接接头组织性能研究

  2. 针对先进高强双相钢的激光焊接问题,通过拉伸试验、显微硬度测试、扫描电镜(SEM)和光学显微镜(OM)等手段分析研究1.5mm厚DP1000钢板对接接头的性能和组织,讨论了接头强度和塑性降低的主要原因。研究发现激光焊接DP1000双相钢的焊接接头热影响区(HAZ)存在严重的软化现象,软化区集中在其回火区和不完全结晶区,该软化区造成焊接接头的抗拉强度下降了10%~15%,塑性下降了60%以上。强度下降的主要原因是回火区域出现了回火马氏体,其强度低于淬火马氏体;塑性下降的主要原因是焊接热影响区的软化使
  3. 所属分类:其它

    • 发布日期:2021-02-05
    • 文件大小:4194304
    • 提供者:weixin_38687807
  1. 40CrNiMoA钢表面激光淬火后的组织和性能

  2. 采用光纤激光器对卷取机卷筒主轴常用的40CrNiMoA钢进行了激光淬火实验,采用金相显微镜观察试样表面的显微组织,采用维氏硬度计测试相变硬化层的显微硬度,采用立式万能摩擦磨损试验机评估试样的摩擦磨损性能,采用体视显微镜观察试样截面的宏观组织及磨损形貌,采用电化学工作站测试试样的耐蚀性能。结果表明:40CrNiMoA钢经激光淬火后,表面会出现一层相变硬化层,其显微组织主要为细小的马氏体、少量的残留奥氏体以及部分弥散的碳化物;硬化层深度约为200 μm,硬度值可达638.3~711.2 HV,约为基
  3. 所属分类:其它

    • 发布日期:2021-01-26
    • 文件大小:5242880
    • 提供者:weixin_38672840